Struktura po odlaniuaustenityczna stal nierdzewnaodlewy to austenit + węglik lub austenit + ferryt. Obróbka cieplna może poprawić odporność na korozję odlewów ze stali austenitycznej.
Równoważny gatunek austenitycznej stali nierdzewnej | ||||||||
| AISI | W-stoff | HAŁAS | BS | SS | AFNOR | UNE/IHA | JIS | UNI |
| 304 | 1.4301 | X5 CrNi 18 9 | 304S 15 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
| 305 | 1.4303 | X5 CrNi 18 12 | 305 S 19 | - | Z 8 CN 18.12 | - | SUS 305 | X8CrNi19 10 |
| 303 | 1.4305 | X12 CrNiS 18 8 | 303 S 21 | 2346 | Z 10 CNF 18.09 | F.3508 | SUS 303 | X10CrNiS 18 09 |
| 304L | 1.4306 | X2 CrNiS 18 9 | 304S 12 | 2352 | Z 2 CN 18.10 | F.3503 | SUS 304L | X2CrNi18 11 |
| 301 | 1,4310 | X12 CrNi 17 7 | - | 2331 | Z 12 CN 17.07 | F.3517 | SUS 301 | X12CrNi17 07 |
| 304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304S 31 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
| 304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304S 31 | 2333 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
| 304LN | 1.4311 | X2 CrNiN 18 10 | 304S 62 | 2371 | Z 2 CN 18.10 | - | SUS 304 LN | - |
| 316 | 1.4401 | X5 CrNiMo 18 10 | 316S 16 | 2347 | Z 6 CND 17.11 | F.3543 | SUS 316 | X5CrNiMo17 12 |
| 316L | 1.4404 | - | 316 S 12/13/14/22/24 | 2348 | Z 2 CND 17.13 | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | |
| 316LN | 1,4429 | X2 CrNiMoN 18 13 | - | 2375 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS 316 LN | - |
| 316L | 1,4435 | X2 CrNiMo 18 12 | 316 S 12/13/14/22/24 | 2353 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS316L | X2CrNiMo17 12 |
| 316 | 1.4436 | - | 316S 33 | 2343 | Z 6 CND18-12-03 | - | - | X8CrNiMo 17 13 |
| 317L | 1.4438 | X2 CrNiMo 18 16 | 317 S 12 | 2367 | Z 2 CND 19.15 | - | SUS 317 L | X2CrNiMo18 16 |
| 329 | 1,4460 | X3 CrNiMoN 27 5 2 | - | 2324 | Z5 CND 27.05.Az | F.3309 | SUS329J1 | - |
| 321 | 1.4541 | X10 CrNiTi 18 9 | 321 S 12 | 2337 | Z 6 CND 18.10 | F.3553 | SUS 321 | X6CrNiTi18 11 |
| 347 | 1,4550 | X10 CrNiNb 18 9 | 347S 17 | 2338 | Z 6 CNNb 18.10 | F.3552 | SUS 347 | X6CrNiNb18 11 |
| 316Ti | 1,4571 | X10 CrNiMoTi 18 10 | 320S 17 | 2350 | Z 6 CNDT 17.12 | F.3535 | - | X6CrNiMoTi 17 12 |
| 309 | 1,4828 | X15 CrNiSi 20 12 | 309S 24 | - | Z 15 CNS 20.12 | - | SUH 309 | X16 CrNi 24 14 |
| 330 | 1,4864 | X12 NiCrSi 36 16 | - | - | Z 12 NCS 35.16 | - | SUH 330 | - |
1. Obróbka cieplna w roztworze
Ogólna specyfikacja obróbki cieplnej przesycającej polega na podgrzaniu odlewu do temperatury 950°C - 1175°C i umieszczeniu go w wodzie, oleju lub powietrzu po utrwalaniu cieplnym w celu całkowitego rozpuszczenia węglików w stali nierdzewnej i uzyskania struktury jednofazowej. Wybór temperatury rozpuszczania zależy od zawartości węgla w staliwie. Im wyższa zawartość węgla, tym wyższa wymagana temperatura roztworu stałego.
Aby zmniejszyć różnicę temperatur pomiędzy powierzchnią odlewu stalowego a rdzeniem podczas procesu nagrzewania, metodę nagrzewania przesycającą austenityczną stal nierdzewną należy wstępnie podgrzać w niskiej temperaturze, a następnie szybko ogrzać do temperatury roztworu. Czas przetrzymywania powinien rosnąć odpowiednio wraz ze wzrostem grubości ścianki odlewu.
Medium chłodzącym do obróbki roztworem może być woda, olej lub powietrze, z których najczęściej stosuje się wodę. Chłodzenie powietrzem jest odpowiednie tylko w przypadku cienkościennych odlewów stalowych.
Specyfikacje obróbki roztworem stałym odlewanej austenitycznej stali nierdzewnej | |||
| Stopień w Chinach | Równoważny stopień za granicą | Temperatura roztworu / ℃ | Twardość / HBW |
| ZG03Cr18Ni10 | / | 1050 - 1100 | / |
| ZG0Cr18Ni9 | / | 1080 - 1130 | / |
| ZG1Cr18Ni9 | G-X15CrNi18 8 (gatunek niemiecki) | 1050 - 1100 | 140 - 190 |
| ZGCr18Ni9Ti | 950 - 1050 | 125 - 180 | |
| ZGCr18Ni9Mo2Ti | X18H9M2 (gatunek rosyjski) | 1000 - 1050 | 140 - 190 |
| ZG1Cr18Ni12Mo2Ti | X18H12M2 (gatunek rosyjski) | 1100 - 1150 | / |
| ZGCr18Ni11B | X18H11B (gatunek rosyjski) | 1100 - 1150 | / |
| ZG03Cr18Ni10 | CF-3 (klasa amerykańska) | 1040 - 1120 | / |
| ZG08Cr19Ni11Mo3 | CF-3M (klasa amerykańska) | 1040 - 1120 | 150 - 170 |
| ZG08Cr19Ni9 | CF-8 (klasa amerykańska) | 1040 - 1120 | 140 - 156 |
| ZG08Cr19Ni10Nb | CF-8C (klasa amerykańska) | 1065 - 1120 (Stabilizacja w 870 - 900) | 149 |
| ZG07Cr19Ni10Mo3 | CF-8M (klasa amerykańska) | 1065 - 1120 | 156 - 210 |
| ZG16Cr19Ni10 | CF-16F (klasa amerykańska) | 1095 - 1150 | 150 |
| ZG2Cr19Ni9 | CF-20 (klasa amerykańska) | 1095 - 1150 | 163 |
| ZGCr19Ni11Mo4 | CG-8M (klasa amerykańska) | 1040 - 1120 | 176 |
| ZGCr24Ni13 | 1095 - 1150 | 190 | |
| ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3 | 1100 - 1150 | / | |
| ZG2Cr15Ni20 | CK-20 (klasa amerykańska) | 1095 - 1175 | 144 |
| ZGCr20Ni29Mo3Cu3 | CH-7M (klasa amerykańska) | 1120 | 130 |
| ZG1Cr17Mn13N | 1100 | 223 - 235 | |
| ZG1Cr17Mn13Mo2CuN | 1100 | / | |
| ZG0Cr17Mn13Mo2CuN | 1100 | 223 - 248 | |
2. Stabilizacja
Austenityczna stal nierdzewna ma doskonałą odporność na korozję po obróbce roztworowej. Jednakże, gdy odlew zostanie ponownie podgrzany do temperatury 500°C-850°C lub gdy odlew będzie pracował w tym zakresie temperatur, węglik chromu będzie ponownie wytrącał się wzdłuż granicy ziaren austenitu, powodując korozję granicy ziaren lub pękanie spoin. Zjawisko to nazywa się uczuleniem. Aby poprawić odporność na korozję międzykrystaliczną takich odlewów ze stali austenitycznej, na ogół konieczne jest dodanie pierwiastków stopowych, takich jak tytan i niob. Po obróbce roztworem podgrzać ponownie do 850°C - 930°C, a następnie szybko ostudzić. W ten sposób węgliki tytanu i niobu są najpierw wytrącane z austenitu, co zapobiega wytrącaniu się węglika chromu i poprawia odporność stali nierdzewnej na korozję na granicy ziaren.
Czas publikacji: 18 sierpnia 2021 r